XVIII Международный конкурс научно-исследовательских и творческих работ учащихся

Старт в науке

Достижения в области разработки материалов для теплозащитных покрытий жаростойких сплавов

• Авторы
• Руководители
• Файлы работы
• Наградные документы

Лукьянов Д.А. 1

---

1МАОУ "Гимназия№4"

Габдрахманов Д.И. 1

---

1МАОУ "Гимназия№4"

Работа в формате PDF

1.2 MB

Автор работы награжден дипломом победителя II степени

Диплом школьникаСвидетельство руководителя

ВВЕДЕНИЕ

Значительный спрос на более производительные и мощные двигатели для космических аппаратов и самолётов неизменно приводит к ужесточению условий эксплуатации – более высокие температуры, повышенные напряжения, агрессивные среды и многое другое, что в свою очередь ставит задачи, для решения которых требуется комплексный подход. Для повышения характеристик авиационных двигателей необходим переход к новым схемам проектирования, внедрению новых конструкционных материалов и технологий. Главную роль в развитии аэрокосмических двигателей сыграли высокотемпературные металлы и керамика в сочетании с системами охлаждения. Тем не менее, повышение условий эксплуатации во многих случаях ограничивает выбор материалов высокотемпературной керамики. Известно, что суперсплавы в настоящее время работают в своих температурных пределах и что для дальнейшего усовершенствования характеристик двигателя потребуются новые материалы и технологии охлаждения.

Широкое использование керамики в аэрокосмических двигателях может привести к снижению весовых характеристик, повышению топливной эффективности, увеличению срока службы, более чистым выхлопным газам, большей гибкости конструкции и снижению экономических затрат [1].

Объектом исследования являются материалы теплозащитных покрытий (ТЗП) жаропрочных сплавов, полученные методом искрового плазменного спекания.

Цель работы – обзор достижений в области разработки теплозащитных покрытий и проведение высокотемпературных испытаний ТЗП с анализом поведения покрытия при различных условиях.

ТЗП исследовали в условиях термоциклических испытаний при температурах 1100 и 1200 ^оС. Изучен рост термически выращенного оксида (TGO) и микроструктура образцов с помощью металлографического анализа.

Проанализировав данные литературного обзора, можно заметить, что существует множество различных современных покрытий, применяемых в качестве ТЗП. Основным исследованием для получения характеристик этих ТЗП являются термоциклические испытания в печи.

Целью экспериментальной части работы было освоение методики высокотемпературного окисления и изучение поведения теплозащитного покрытия при температурах 1100 и 1200 °С.

Для достижения поставленной цели необходимо решение следующих практических задач:

освоить методику высокотемпературного окисления образцов на основе жаропрочного сплава Inconel 625 с теплозащитным покрытием;

выполнить режимы высокотемпературного окисления экспериментальных образцов при температурах 1100 и 1200 °С;

выполнить металлографический анализ и интерпретировать результаты высокотемпературного окисления образцов;

дать оценку результатам работы с образцами.

Общие сведения о теплозащитных материалах, их функции, составы и способы формирования (литературный обзор)

Функции ТЗП

Основной функцией теплозащитных покрытий (ТЗП) является создание теплового барьера. Но так как они работают в чрезвычайно агрессивной термомеханической среде, то от них требуется, чтобы они также соответствовали другим строгим ограничениям. Например, чтобы выдерживать напряжения теплового расширения, связанные с нагревом и охлаждением, как в результате нормальной эксплуатации, так и в результате «вспыхивания», покрытия должны быть способны выдерживать большие деформации без разрушения. Ещё одно не менее значимое требование заключается в том, что материал не должен подвергаться фазовым превращениям при циклировании между комнатной и высокой температурами. Такие фазовые превращения обычно сопровождаются объемными изменениями, которые снижают деформационную совместимость и обратимость покрытия и, следовательно, его способность выдерживать многократное термоциклирование. Также материалы ТЗП должны противостоять эрозии, что требует высокой стойкости к разрушению и деформации. Покрытия должны выдерживать длительные высокие температуры (1200 °С) в окислительной атмосфере. Другим, возможно, менее очевидным требованием является то, что материал покрытия должен быть термодинамически совместим с оксидом, образующимся при окислении связующего слоя. Теплозащитные покрытия – это выдающийся пример многофункциональных материалов [2].

Современные составы ТЗП

В целом ТЗП должны обладать комплексом свойств, которые практически невозможно совместить в однородном по составу и свойствам материале. Теплозащитное покрытие должно одновременно иметь высокую жаростойкость, жаропрочность, термодинамическую стабильность, небольшую плотность, иметь близкий с основой температурный коэффициент линейного расширения (ТКЛР) и низкий коэффициент теплопроводности.

Наиболее широкое распространение в качестве материала керамического слоя получил диоксид циркония. Его достоинствами являются относительно высокий ТКЛР и низкая теплопроводность. К недостаткам диоксида циркония относят то, что чистый ZrO₂ – полиморфный материал, существующий в виде трех модификаций – моноклинной, тетрагональной и кубической. При определенной температуре он стабилизируется в разные модификации. Проблема стабилизации высокотемпературной модификации решается путем добавления MgO, CaO, Y₂O₃, которые растворяясь в кристаллической решетке ZrO₂, стабилизируют её. Наиболее эффективным стабилизатором диоксида циркония оказался оксид иттрия. Частично стабилизированный диоксид циркония, ZrO₂ – 8 мол. % Y₂O₃ который состоит, главным образом из тетрагональной фазы с небольшим количеством кубической и моноклинной фаз, является новым классом керамик с высокой прочностью разрушения [2].

Покрытие YSZ имеет ряд свойств, за счет которых данный материал является одним из лучших для нанесения керамического слоя ТЗП. В сравнении с другими керамическими материалами, данное покрытие имеет один из самых низких коэффициентов удельной теплопроводности при повышенной температуре (≤ 2,3 Вт/(м·К) при 1000 °C для плавленого материала) вследствие высокой концентрации точечных дефектов – вакансии кислорода и замещенных атомов растворенного вещества. Также покрытие YSZ имеет относительно высокий температурный коэффициент линейного расширения 11·10^-6 К^-1, что ведет к снижению напряжений, которые являются результатом рассогласования термического расширения между керамическим покрытием и металлом лопатки. С целью предотвращения спекания керамики, что ведет к увеличению коэффициента удельной теплопроводности, существует предельная рабочая температура поверхности с покрытием YSZ, которая не должна длительно превышать 1200 °С.

Одним из наиболее перспективных материалов ТЗП для высокотемпературных применений является цирконат лантана (LZ). Данный материал обладает высокой температурой плавления, высокой фазовой стабильностью, низкой способностью к спеканию, низкой теплопроводностью и низкой кислородопроницаемостью. Не смотря на все преимущества этот материал не является коммерчески доступным, поскольку метод производства очень трудоемкий [4].

В работе [5] рассмотрены составы La₂Zr₂O₇ и LaSmZr₂O₇ и получены их характеристики. Коэффициент теплопроводности соединения La₂Zr₂O₇ составляет λ = 1,56 Вт/(м·К) при 1000 °С (на 30% ниже, чем у покрытия YSZ). Данное соединение обладает более высокой фазовой стабильностью и более низким модулем упругости (175ГПа).

В работе [6] авторы рассматривают состав La₂Zr₂O₇, а также данный состав с добавлением редкоземельных элементов La_1,7Gd_0,3Zr₂O₇, La_1,7Yb_0,3Zr₂O₇ и La_1,7Gd_0,15Yb_0,15Zr₂O₇. Результаты измерения теплопроводности этих составов представлены на рисунке 1.

Рисунок 1 - Зависимость коэффициента теплопроводности (λ) керамических материалов La₂Zr₂O₇, La_1,7Gd_0,3Zr₂O₇, La_1,7Yb_0,3Zr₂O₇ и La_1,7Gd_0,15Yb_0,15Zr₂O₇ от температуры [6]

Коэффициенты теплопроводности керамических слоев традиционного состава 7YSZ и новых составов Gd₂Zr₂O₇, Sm₂Zr₂O₇, Dy₂Zr₂O₇ и Yb₂Zr₂O₇ рассматриваются в работе [7]. По результатам исследований состав Sm₂Zr₂O₇ имеет наиболее низкий λ = 0,88 Вт/(м·К) при 800 °С. Остальные составы имеют теплопроводность в пределах от 1,15 до 1,5 Вт/(м·К). Зависимость коэффициента теплопроводности от температуры для данных составов представлена на рисунке 2.

Рисунок 2– Зависимость коэффициента теплопроводности (λ) керамических материалов 7YSZ, Gd₂Zr₂O₇, Sm₂Zr₂O₇, Dy₂Zr₂O₇ и Yb₂Zr₂O₇ от температуры [7]

Также в качестве материала керамического слоя рассматривалось применение флюорит-структурированных материалов – HfO₂, CeO₂ и ThO₂. Совместное легирование циркония и гафния может привести к снижению теплопроводности.

В работе [8] традиционное покрытие YSZ сравнивают с покрытиями на основе гафния систем (в % по массе): HfO₂ – 27% Y₂O₃ и HfO₂ – 40% Zr₂O₂ – 20% Y₂O₃, нанесенные методом EB-PVD при 1000 °С. Покрытия имеют коэффициент теплопроводности λ: 1,1 и 1,3 Вт/(м·К) соответственно.

Внимание было обращено и на пирохлоры A₂³⁺B₂⁴⁺O₇, поскольку некоторые цирконатные пирохлоры имеют более низкую теплопроводность, чем YSZ. Пирохлоры интересны тем, что многие из них огнеупорны до температур, значительно превышающих 1500 °С [2].

Ещё в конце 80-х и 90-х годах прошлого века активно велись исследования керамических матричных композитов (КМК), однако очень высокая стоимость, низкая производительность и проблемы с обработкой снизили их интенсивность. По своей природе КМК являются легкими материалами (их масса составляет около трети массы суперсплавов) и имеют высокую удельную прочность; они также более устойчивы к высокотемпературному окислению и ползучести по сравнению с суперсплавами. Типичные КМК содержат матрицу на основе SiC, армированную SiC-волокнами, с умеренным содержанием «волокно/матрица» (например, BN, C), что обеспечивает высокую трещиностойкость. Углеродные волокна также используются для усиления SiC-матриц, что приводит к получению высокопрочных КМК состава C/SiC, однако срок их службы значительно ниже. С другой стороны, оксидные КМК устойчивы к окислению, но имеют более низкую прочность и сопротивление образованию трещин [8].

ИСХОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЙ

Исходные материалы

В качестве исходных материалов были использованы образцы состава Inconel 625 + НХ16Ю6Ит + Al (фольга) + YSZ(рис. 3). В качестве связующего подслоя использован порошок марки НХ16Ю6Ит, содержащий Ni, Cr, Al, Y. После связующего следует слой алюминиевой фольги для обеспечения формирования TGO в процессе термоциклирования. И, наконец, внешний керамический слой состоит из керамики YSZ (оксид циркония, стабилизированный иттрием). Слоистый образцы получены методом искрового плазменного спекания (SPS). Спекание образцов проводили на установке искрового плазменного спекания Dr. Sinter SPS-1050b (SPS Syntex Inc.) при температуре 1100 °С в течение 5 минут при давлении 30 МПа.

Рисунок 3 – Фото и строение образца

Методика высокотемпературного окисления

Методика высокотемпературного окисления была реализована путем термоциклического испытания образцов печи. Данное испытание проводилось в высокотемпературных печах марки ВТП – 0,6 со скоростью нагрева 500 °С в час.

Циклы испытаний:

1 и 2 цикл – нагрев образца до необходимой температуры, высокотемпературная выдержка в течение 1 часа; далее печь выключали, образец остывал вместе с печью;

3 цикл – высокотемпературная выдержка в течение 3 часов, нагрев и остывание аналогично с предыдущими циклами;

4 цикл – высокотемпературная выдержка в течение 5 часов, нагрев и остывание аналогично;

5 цикл – высокотемпературная выдержка в течение 20 часов, нагрев и остывание аналогично (данный цикл применялся лишь для образца №1).

Таким образом, общее время выдержки при температуре 1100 ^оС составило 30 ч., а при Т=1200 ^оС – 10 ч.

После каждого цикла образцы взвешивались на аналитических весах АДВ-200 и фиксировалось изменение массы образцов с точностью до 0,0002 г.

Методика металлографического анализа

Металлографический анализ включает в себя такие этапы как приготовление микрошлифов, их травление, исследование микроструктуры и статистическая обработка результатов.

Микрошлифом является специально подготовленный образец для металлографического исследования, имеющий специально подготовленную поверхность.

Перед шлифованием образцы обрабатывали на отрезном станке. Поверхность образцов предварительно обрабатывалась на установке «НЕРИС». Шлифование происходило на наждачной бумаге различной зернистости, направление шлифования образца при этом периодически менялось на 90°. После смены наждачной бумаги образец промывался спиртом для удаления абразивных частиц. Тонкая шлифовка выполнялась вручную на наждачной бумаге зернистостью 800, 1000, 1500 и 2000 грит, также сохранялась периодичность изменения направления обработки образца и его промывание спиртом. Также вручную выполнялась полировка образцов на сукне с применением полировальной пасты ГОИ. В ходе процесса полировки оценка поверхности образцов выполнялась на оптическом микроскопе.

После полировки выполнялось травление микрошлифов в электролите щавелевой кислоты (плотность 10 г/дм²) при плотности тока 0,2 А/см² в течение 2-4 секунд.

Травление необходимо для устранения загрязнений, а также для проявления структуры.

Исследование микроструктуры образцов выполнялось при помощи оптического металлографического микроскопа Carl Zeiss Axiovert 40 MAT при увеличениях 500 и 1000 крат. Снимки и обработка изображений образцов проводилась в программе «AxioVision».

ИССЛЕДОВАНИЕ ПОВЕДЕНИЯ ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ ПОКРЫТИЙ ПРИ ПОВЫШЕННЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ

Исследование образцов после термоциклического испытания

Термоциклическим испытаниям подвергались образцы №1 и №2. На образце №2 было проведено 4 цикла, т.к. после последнего цикла верхняя керамическая составляющая ТЗП отслоилась. Данные по изменению массы представлены в таблице 1 и 2.

Таблица 1 – Изменение массы образца №1 в процессе испытаний при 1100 °С

Таблица 2 – Изменение массы образца №2 в процессе испытаний при 1200 °С

Графики зависимости массы образцов вместе с тиглем после испытаний представлены на рисунках 4 – 5.

Рисунок 4 – График распределения массы образца №1 вместе с тиглем после испытаний (0 цикл – исходное состояние) при 1100 °С

Рисунок 5 - График распределения массы образца №2 вместе с тиглем после испытаний (0 цикл – исходное состояние) при 1200 °С

Гистограммы изменения массы образцов после испытаний приведены на рисунках 6 – 7.

Рисунок 6 – Гистограмма изменения массы образца №1 после испытаний

Рисунок 7 – Гистограмма изменения массы образца №2 после испытаний

Зависимость изменения массы от продолжительности термоциклирования хорошо описывается полиномом третьей степени с достоверностью R²=0,99, R²=0,98 при температурах 1100 ^оС и 1200 ^оС соответственно. Из представленных графиков и гистограммам следует, что при температуре испытаний 1100 °С изменение массы образца уменьшаются незначительно и составляет 0,04%. В то время как образец, испытанный при 1200 ^оС значительно больше потерял в массе – 2%. Большие потери массы при 1200 ^оС обусловлены, предположительно, более активными процессами фазовых превращений с образованием фаз с высокой степенью несоответствия по ТКЛР с суперсплавом и подслоем. Это наблюдается в значительном отслоении окалины при 1200 ^оС.

Исследование роста слоя TGO

Для изучения исходного состояния слоя TGO были исследованы образцы №3, 4, 5, 6, 7. Номера образцов обозначают различные условия SPS, которые, как установлено, не повлияли существенным образом на строение ТЗП. На рисунках 8 – 12 представлены фото с микроскопа исходного состояния, т.е. прослойки из алюминиевой фольги, расположенной между подслоем из НХ16Ю6Ит и внешним керамическим слоем YSZ.

Рисунок 8 – Микроструктура образца №3 Inconel 625/НХ16Ю6Ит/Al/YSZ (расположение снизу вверх соответственно)

Рисунок 9 – Микроструктура образца №4 Inconel 625/НХ16Ю6Ит/Al/YSZ (расположение снизу вверх соответственно)

Рисунок 10 – Микроструктура образца №5 Inconel 625/НХ16Ю6Ит/Al/YSZ (расположение снизу вверх соответственно)

Рисунок 11 – Микроструктура образца №6 Inconel 625/НХ16Ю6Ит/Al/YSZ (расположение снизу вверх соответственно)

Рисунок 12 – Микроструктура образца №7 Inconel 625/НХ16Ю6Ит/Al/YSZ (расположение снизу вверх соответственно)

Измерения толщины исходного алюминиевого слоя, их средние значения, стандартное отклонение и доверительный интервал представлены в таблице 3.

Таблица 3 – Толщины исходных алюминиевых слоев в образцах Inconel 625/НХ16Ю6Ит/Al/YSZ

После проведения высокотемпературных испытаний образца №1 (выдержка при температуре 1100 °С в течение 29 часов) была изучена его микроструктура. Фото при увеличении 500 крат представлено на рисунке 13.

Рисунок 13 – Микроструктура образца №1 Inconel 625/НХ16Ю6Ит/Al/YSZ после испытаний при 1100 °С

Результаты измерений толщины слоя TGO после испытаний при 1100°С представлены в таблице 4.

Таблица 4 – Толщина слоя TGO после испытаний при 1100 °С

В исходном состоянии толщина слоя TGO составляет порядка 22 мкм, после испытаний слой TGO составляет порядка 80 мкм. По данным исследования был зафиксирован рост слоя TGO в 4 раза.

ВЫВОДЫ

Из обзора научно-технической литературы следует, что эффективной защитой суперсплавов на основе никеля кобальта при современных требованиях роста температур их эксплуатации являются теплозащитные покрытия с внешним керамическим слоем из оксида циркония (YSZ).

Одними из наиболее перспективных материалов ТЗП для высокотемпературных применений являются цирконаты редкоземельных элементов. По сравнению с YSZ они обладают высокой температурой плавления, фазовой стабильностью, низкими способностью к спеканию, теплопроводностью и кислородопроницаемостью. Цирконаты РЗМ типа Me2Zr2O7 (где Ме – Gd, Nd, Sm, La, Ce), имеют теплопроводность ~1–1,5 Вт/(м·К), они не склонны к спеканию при рабочих температурах до 1300–1400°С.

Строение ТЗП на сегодняшний день соответствует схеме суперсплав – подслой (связующее) – алюминий – керамика. Данная архитектура обуславливает плавный (градиентный) переход от металлического сплава к керамике. Алюминиевая прослойка обеспечивает формирование термически выращенного оксидного слоя (TGO) в процессе эксплуатации и препятствует катастрофическому разрушению ТЗП.

Наиболее распространенными способами формирования ТЗП на сегодняшний день – это электронно-лучевое осаждение из паровой фазы (EB-PVD) и атмосферное плазменное напыление (APS). Также одним из перспективных и часто применяемых методов формирования является искровое плазменное спекание (SPS).

Изучены методики высокотемпературных испытаний ТЗП.

В экспериментальной части ВКР проведены термоциклические испытаний на жаростойкость образцов Inconel 625/НХ16Ю6Ит/Al/YSZ, полученных методом SPS. Установлено, что при Т = 1100 оС изменение массы образцов незначительно и соответствует 0,04%. При Т = 1200 оС изменение массы соответствует 2%, т.е. разница потери масс образцов в процентном соотношении составила 50 раз.

Также в ходе испытания образцов был зафиксирован рост слоя TGO в 4 раза. Однако в научных источниках упоминается, что чрезмерный рост слоя TGO пагубно влияет на термостойкость ТЗП, что вследствие ведёт к его разрушению.

СПИСКА ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ И ЛИТЕРАТУРЫ

Евдокимов С.А. Керамические материалы в авиационном двигателестроении [Электронный ресурс] / Евдокимов С.А., Щеголева Н.Е., Сорокин О.Ю. // Электронный научный журнал «Труды ВИАМ». – 2018. - №12. – Режим доступа: http://viam-works.ru/ru/articles?art_id=1346

Effects of composition, structure design, and coating thickness of thermal barrier coating on thermal barrier performance / Sung-Hoon Jung [идр.] // Journal of the Korean Ceramic Society. – 2016. – V.53, no.6. – P. 689-699.

Sumana Ghosh. Thermal barrier ceramic coating [Электронныйресурс] // Режимдоступа: https://www.intechopen.com/books/advanced-ceramic-processing/thermal-barrier-ceramic-coatings-a-review

Ананьева, Е. А. Разработка технологии нанесения плазменных теплозащитных покрытий на малоразмерные внутренние сложнопрофильные поверхности деталей горячего тракта ГТД [Электронный ресурс] : автореферат дис. ... канд. техн. наук : 05.07.05 / Е. А. Ананьева // Самар. гос. аэрокосм. ун-т им. С. П. Королева. - Самара : СГАУ, 2007. – Режим доступа: http://repo.ssau.ru/handle/Avtoreferaty/Razrabotka-tehnologii-naneseniya-plazmennyh-teplozashitnyh-pokrytii-na-malorazmernye-vnutrennie-slozhnoprofilnye-poverhnosti-detalei-goryachego-trakta-GTD-62960

Кашин Д. С., Стехов П.А. Защитные покрытия для жаропрочных сплавов на основе ниобия [Электронный ресурс] // Электронный научный журнал «Труды ВИАМ». – 2015. - №6. – Режим доступа: http://viam-works.ru/ru/articles?art_id=820

Satish Tailor, R. M. Mohanty, A. V. Doub. Development of a new TBC system for more efficient gas turbine engine application // Materials today. – 2016. - V.3, iss. 8 - P. 2725-2734.

Prasert Prapamonthon. Investigation of cooling performances of a non-film-cooled turbine vane coated with a thermal barrier coating using conjugate heat transfer / Prasert Prapamonthon [идр.] // Energies. – 2018. - V. 11.

Каблов Е.Н., Мубояджян С.А. Жаростойкие и теплозащитные покрытия для лопаток турбины высокого давления перспективных ГТД / В сб.: Авиационные материалы и технологии: Юбилейный науч.-технич. сб. (приложение к журналу «Авиационные материалы и технологии). - М.: Наука. - 2012. - С. 60-70.

Hussein Ali Al-Daffaie. Characterization of thin film thermal barrier coating by nanotechnology [Электронныйресурс] // Режимдоступа: https://www.researchgate.net/publication/339213398

Матвеев П.В., Будиновский С.А., Чубаров Д.А. Технология полуения ионно-плазменных жаростойких подслоев с повышенным содержанием алюминия для перспективных ТЗП // Авиационные материалы и технологии. – 2014. - №S5. – С. 56-60.

Основные механизмы разрушения керамического слоя теплозащитных покрытий (обзор) / Будиновский С.А. [и др.] // // Электронный научный журнал «Труды ВИАМ». – 2019. - №2. – Режим доступа: http://viam-works.ru/ru/articles?art_id=1377

David R. Clarke, Simon R. Phillpot. Thermal barrier coating materials // Materials today. – 2005. - V.8, iss. 6. - P. 22-29.

Чубаров Д.А. Выбор керамического материала для теплозащитных покрытий лопаток авиационных турбин на рабочие температуры до 1400°С [Электронный ресурс] / Чурбанов Д.А., Будиновский С.А. // Электронный научный журнал «Труды ВИАМ». – 2015. - №4. – Режим доступа: http://viam-works.ru/ru/articles?art_id=802

Мазилин И. В. Термические и теплофизические свойства теплозащитных покрытий на основе цирконата лантана / Мазилин И.В., Балдаев Л.Х., Дробот Д.В и др. // Перспективные материалы. – 2013. - №7. – С. 21-30.

Promising LaSmZr2O7 ceramic with pyrochlore structure for thermal barrier coating / Xu Qiang et al. // Key Engineering materials. – 2008. – V. 368-372. – P. 1328-1330.

Bansal N.P., Dongming Zhu, Maryam Eslamloo-Grami. Effects of Doping on thermal conductivity of pyrochlore oxides for advanced thermal barrier coating / NASA/TM – 2006 – 214483.

Thermal conductivity of the new candidate materials for thermal barrier coating / Jingdong Wang [идр.] // Key Engineering materials. – 2005. – V. 280-283. – P. 1503-1506.

Thermal conductivity and thermal stability of zirconia and hafnia based thermal barrier coatings by EB-PVD for high temperature applications / Jogender Singh [идр.] // Materials Science Forum. – 2004. – V. 455-456. – P. 579-586.

Thermal shock testing of thermal barrier coating/bondcoat systems / Ann Bolcavage [идр.] // Journal of Materials Engineering and Performance. – 2004. –V. 13, iss. 4. – P. 389-397.